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泵站豎向高程設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列規(guī)定：

1 泵站和水位之間的有效高度，由泵站有效容積和平面尺寸確定；

2 泵站水位到泵坑底部的距離應(yīng)大于配套水泵停泵高度；

3 多井筒設(shè)計(jì)的并聯(lián)泵站宜采用相同的和水位；

4 雨水泵站和合流污水泵站集水池的設(shè)計(jì)水位，應(yīng)與進(jìn)水管管頂相平。當(dāng)設(shè)計(jì)進(jìn)水管道為壓力管時(shí)，集水池的設(shè)計(jì)水位可高于進(jìn)水管管頂；

5 污水泵站集水池的設(shè)計(jì)水位，應(yīng)按進(jìn)水管充滿度計(jì)算。
荷載及穩(wěn)定分析，用于預(yù)制泵站穩(wěn)定分析的荷載應(yīng)包括：自重、靜水壓力、揚(yáng)壓力、土壓力、泥沙壓力、波浪壓力、地震作用及其它荷載等。
預(yù)制式一體化預(yù)制泵站

LCC分析一直以來是裝備，尤其是飛機(jī)和坦克等大型裝備系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的一個(gè)不可分割的部分。近幾年來這種方法開始應(yīng)用于工業(yè)系統(tǒng)中，包括泵送系統(tǒng)。全壽命成本分析對(duì)于泵送系統(tǒng)尤其重要，因?yàn)長(zhǎng)CC的許多重要因素在泵送系統(tǒng)的選擇中經(jīng)常被忽略。在不同的設(shè)計(jì)方案或者各個(gè)大檢修項(xiàng)目之間抉擇取舍時(shí)，LCC作為對(duì)比工具可以在有限的可用數(shù)據(jù)范圍內(nèi)得出的成本-效果方案。LCC方程式可以表示為：LCC=Cic+Cin+Ce+Co+Cm+Cs+Cenv+CdC=成本影響因素ic=原價(jià)，購(gòu)置成本(泵，系統(tǒng)，管子，附件)in=安裝和調(diào)試投產(chǎn)e=能源成本o=生產(chǎn)操作成本(系統(tǒng)正常管理的人工費(fèi))m=維修成本(部件，人-小時(shí))s=停車時(shí)間，生產(chǎn)損失env=環(huán)保成本d=拆除對(duì)全壽命成本的各種因素的估價(jià)被合計(jì)后就可以用于不同的設(shè)計(jì)方案的對(duì)比，而估計(jì)成本的總計(jì)就是LCC值。
其計(jì)算應(yīng)遵守下列規(guī)定：

1 自重包括泵站結(jié)構(gòu)自重、填料重量和設(shè)備重量；

2 靜水壓力應(yīng)根據(jù)各種運(yùn)行水位計(jì)算。對(duì)于多泥沙河流，應(yīng)計(jì)及含沙量對(duì)水的重度的影響；

3 揚(yáng)壓力應(yīng)包括浮托力和滲透壓力。滲透壓力應(yīng)根據(jù)地基類別，各種運(yùn)行情況下的水位組合條件，泵站基礎(chǔ)底部防滲、排水設(shè)施的布置情況等因素計(jì)算確定。對(duì)于土基，宜采用改進(jìn)阻力系數(shù)法計(jì)算；對(duì)巖基，宜采用直線分布法計(jì)算；

4 土壓力應(yīng)根據(jù)地基條件、回填土性質(zhì)、擋土高度、填土內(nèi)的地下水位、泵站結(jié)構(gòu)可能產(chǎn)生的變形情況等因素，按主動(dòng)土壓力或靜止土壓力計(jì)算。計(jì)算時(shí)應(yīng)計(jì)及填土頂面坡角及超載作用；

5 淤沙壓力應(yīng)根據(jù)泵站位置、泥沙可能淤積的情況計(jì)算確定；

6 風(fēng)壓力應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀笈_(tái)站提供的風(fēng)向、風(fēng)速和泵站受風(fēng)面積等計(jì)算確定。計(jì)算風(fēng)壓力時(shí)應(yīng)考慮泵站周圍地形、地貌及附近建筑物的影響；

7 其他荷載可根據(jù)工程實(shí)際情況確定。

MBBR工藝中生物可以附著在載體上，并通過篩網(wǎng)來把這些載體截留在反應(yīng)器中，因此無需回流污泥，只需排出剩下的剩余污泥，這和傳統(tǒng)活性污泥法相比是一個(gè)顯著優(yōu)勢(shì)。因?yàn)镸BBR工藝的一個(gè)重要環(huán)節(jié)是其依靠塑料載體培養(yǎng)生物膜，所以對(duì)載體的設(shè)計(jì)是MBBR是否成功的關(guān)鍵所在。代的生物膜載體KaldnesK1和的Z-MBBR的材料都是高密度的聚乙烯(密度為.95g/cm3)，這樣的選材便于其在反應(yīng)器中得到均勻混合。

預(yù)制泵站可能同時(shí)受各種荷載進(jìn)行組合作用。用于泵站穩(wěn)定分析的荷載組合應(yīng)按表3.3.2的規(guī)定，必要時(shí)還應(yīng)考慮其它可能的不利組合。 各種荷載組合情況下的泵站基礎(chǔ)底面應(yīng)力應(yīng)不大于泵站地基承載力。土基上泵站基礎(chǔ)底面應(yīng)力不均勻系數(shù)的計(jì)算值不應(yīng)大于本規(guī)程附錄A表A.0.1規(guī)定的值。巖基上泵站基礎(chǔ)底面應(yīng)力不均勻系數(shù)可不控制，但在非地震情況下基礎(chǔ)底面邊沿的應(yīng)力應(yīng)不小于零，在地震情況下基礎(chǔ)底面邊沿的應(yīng)力應(yīng)不小于-100kPa。荷載與揚(yáng)程計(jì)算，設(shè)計(jì)泵站時(shí)應(yīng)將可能同時(shí)作用的各種荷載進(jìn)行組合。構(gòu)造，預(yù)制泵站鋼筋混凝土的施工中，混凝土的水泥用量應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，且不宜低于200kg/m。預(yù)制泵站筒體堅(jiān)固，纖維纏繞玻璃鋼的強(qiáng)度，應(yīng)*抵抗腐蝕、撕裂和其他破壞力，并防水。 預(yù)制泵站外部材質(zhì)應(yīng)力和荷載應(yīng)采用FEA進(jìn)行計(jì)算，有限元模型采用軸對(duì)稱模型，外壓力作用于泵站的圓柱周面，大小等效于水壓的1.6倍。 泵站頂蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)泵站埋設(shè)的位置確定，頂蓋結(jié)構(gòu)強(qiáng)度應(yīng)能承受頂部荷載。埋設(shè)在道路上的泵站，頂蓋高度應(yīng)與周圍地坪齊平，并根據(jù)道路荷載來復(fù)核頂蓋強(qiáng)度，泵站井筒側(cè)壁不應(yīng)承受道路荷載。預(yù)制泵站采用自清潔底部設(shè)計(jì)，減少泵站沉積。

活性炭電極在Li2SO4（pH=6.5）與BeSO4（pH=2.1）電解液中不同電位范圍下測(cè)得的循環(huán)伏安（CV）曲線。圖中紅色虛線標(biāo)示了HER反應(yīng)的電位。當(dāng)電極電位低于紅色虛線后，CV曲線出現(xiàn)明顯的氫離子脫附峰，使得電極偏離電容行為。另外，當(dāng)pH減小時(shí)HER電位相應(yīng)朝正電位方向移動(dòng)。圖片來自文獻(xiàn)。氧化還原活性物質(zhì)添加劑向電解質(zhì)中加入一對(duì)氧化還原反應(yīng)物質(zhì)是另一種擴(kuò)展電位窗口的方法。使用這種方法的前提條件是：加入的氧化還原反應(yīng)物質(zhì)必須為水溶性且具有高溶解度，且不與電解質(zhì)發(fā)生反應(yīng)；加入的氧化還原反應(yīng)物質(zhì)必須在至少一個(gè)電極上發(fā)生反應(yīng)；加入的氧化還原反應(yīng)物質(zhì)需具有較快的反應(yīng)速率，不能過大地制約超級(jí)電容器的快速充放電的能力；加入的氧化還原反應(yīng)物質(zhì)的反應(yīng)電位需接近水溶液的HER和/或OER電位，并能借助自身的快速反應(yīng)動(dòng)力學(xué)抑止HER和/或OER的發(fā)生。